Ejercicios materiales

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2.1.Tipos de ensayos para caracterizar las propiedades resistentes de los materiales Estaticos: Traccion, dureza, fluencia y Dureza. Dinamicos: Resiliencia y fatiga2.2 ¿Que parametros son necesarios para el cálculo de elasticidad se obtienen del ensayo de traccion de un material: Limite elastico: Es el limite maximo donde es valida la teoria de la elasticidad. Modulo de elasticidad (ro/epsilon) en Lo tg (tecta) : Es el parametro basico en la teoria de la elasticidad que cuantifica las tensiones dificilmente medibles a partir de las deformaciones, medibles sin excesiva dificultad.2.3. Justifica las diferencias entre las medidas obtenidas en un ensayo de dureza Rockwell y un ensayo Brinell o Vickers:
HRc-Hrb Rockwell: Medida directa en comparador por diferencia de alturas (precarga y carga total). La medida se establece por la medida de la profundidad e, de la huella que produce el penetrador. HB/HV Brinell y Vickers: Medida de la huella producida en general aplicando dureza = P/S. Medida indirecta, hay que calcular la dureza a partir de la superficie.2.4. Hipotetiza como puede influir en el valor de la resilencia de un material si en el fondo de entalla existe una grieta provocada por fatiga de profundidad igual a la entalla: La geometria de la entalla influye sobre la medida de la resiliencia, ya que la forma de la probeta induce energia unitaria absorbida por la fractura. Ademas se prueba en el ensayo que la probeta con entalla en V tiene menor tenacidad (resiliencia, absorbe menos energia) que en U por concentracion de tensiones, si encima tiene una pequeña fisura, sera mas fragil, o sea,menor resilencia.2.5. Indica los parametros que definen el comportamiento plastico de un material: Alargamiento proporcional de rotura, definido por el que se alcanza en el momento de la rotura de la probeta: A(r) = ( ( L(r)-L(0) ) / L(0) ) *100. Estriccion: Definida como disminucion proporcional de la seccion transversal en la que se ha localizado la fractura: E(la del sumatorio)= ( ( S(0)-S(r) ) / S(0) )*1002.6. En la tabla siguiente se representan tres materiales con sus caracteristicas resistentes. Justifica: a)¿Cual es el de mayor ductibilidad? b)¿Cual es el mas tenaz? c)¿Cual presentaria mayor dureza?
Material C.rotura L.elást Alarg
A 450 390 301
B 200 150 40
C 400 390 5
a)La solucion es B porque presenta mayor alargamiento.b)La solucion es A porque tiene una alta carga de rotura. c)La solucion es la A. La mayor dureza de un material viene dado por el producto (Carga de rotura * alargamiento)2.7. ¿Por que en el ensayo de Rockwell en le escala C de 150 Kp de aplicación de carga se hace la secuencia 10 + 140? Porque en todos los ensayos HR se aplica una precarga de 10 kg como referencia L(0)2.8. ¿Cuales son las causas por las que no puede aplicarse la teoria de elasticidad a materiales que trabajan a alta temperatura? Un material cuando trabaja a alta temperatura, fluye o entra en CREEP. No se puede aplicar la teoria de la elasticidad a un material cuando esta sometido a
fluencia porque en estado de fluencia no existe periodo elastico porque la curva que mide tension frente a deformacion tiene una pendiente de casi 90 grados con lo que E = tg(90 grados) = infinito con lo que todo es periodo plastico.2.9. Indica que precauciones deben tomarse en el diseño con un material de baja tenacidad. La tenacidad sufre una disminucion brusca del valor cuando la temperatura desciende por debajo de -10 grados centigrados. Que el material garantice unos ciertos valores de Rm y A(porcentaje).2.10. Indica de que parametros depende el nivel de tensiones escogido para conseguir un determinado servicio.
De las tensio engendradas, del tipo de trabajo, frecuencia, del numero de ciclos previstos sin rotura. 2.11. ¿Podemos reconocer a traves del analisis de una fractura de la pieza, el tipo de servicio al que se ha sometido? Si, ya que en la parte exterior de la fractura aparece una zona fibrosa o mate, que sera mayor cuanta mayor sea la tenacidad del material, ya que esta zona indica que se ha absorbido energia en la fractura, es decir, la ductilidad del mismo. En el interior aparece una zona cristalina brillante, con planos geometricos en la que no se ha absorbido energia, y el material se ha vuelto fragil. Por las dimensiones de cada una de las zonas, se puede deducir el tipo de tension engendrado.2.12. Justifica los parametros que definen el tipo de ensayo de resiliencia.
Los parametros primarios que definen el campo de resiliencia son: a)Velocidad de impacto en la probeta V, carga de maza y altura.  b)Energia cinetica en el punto de alcanzar la probeta Ec. Estos parametros son función de las variables de ensayo del pendulo (M, H o alpha) a traves de las expresiones: V = raiz (2*g*h)
E = m*g*h2.13. Razona si podria clasificarse a traves de la observacion de la fractura si un material responde con alta o baja tenacidad. Si, en todas las secciones de fractura aparecen claramente diferenciadas dos formas de fracturas: fractura cristalina brillante, con planos geometricos, y fibrosa, mate. Las fracturas de tipo cristalino se alcanzan con baja absorcion de energia. Las fracturas de tipo grisaceo, textura leñosa, muestran la mayor absorcion de energia o resiliencia.La resiliencia es directamente proporcional a la energia absorbida antes de la fractura. Con la entalla en forma de U, la energia absorbida es mayor que con la entalla en V, por lo que su resiliencia sera mayor. La resiliencia tambien aumenta cuanto mayor sea el radio de fondo, alta tenacidad, gran area ductil.2.14. Justifica la posibilidad de calcular valores de resiliencia por extrapolacion hacia el campo de temperaturas inferiores a las ensayadas: En la correlacion de la resiliencia con la temperatura de ensayo para probetas Charpy, se observa una caida brusca del nivel de resiliencia entre 0 y -20 grados centigr hasta el punto de presentar un comportamie totalmente fragil. La resiliencia sube con menor pendiente entre esos grados y despues la pendiente aumenta. 2.15. Justifica las causas de las correlaciones existentes entre la dureza Rockwell, Brinell y Vickers, con los parametros indicadores de la resiliencia a traccion. En los tres ensayos, cuando aumenta la dureza, el limite elastico, R, y H tb aumentan y "epsilon" disminuye (y viceversa).2.16. Comenta las ventajas e inconvenientes entre los ensayos de dureza Rockwell, Brinell y Vickers. Brinell: Para grandes deformaciones y materiales blandos. El inconveniente es que en este tipo de ensayo la deformacion elastica se aprecia menos.  Rockwell y Vickers: Para pequenas deformaciones y materiales mas duros. Inconveniente, hay que preparar la superficie, por eso se hace una precarga.2.17. Menciona el parametro con el que podria correlacionars el retroceso de la aguja del micrometro de la maquina Rockwell cuando se anula la actuacion de la carga principal: Al elimin la carga ejercida sobre el material, este se recupera elasticament y queda una deformacion permanente .El parametro es la recupera elastik
2.18. Senale y justifique como se interpreta la mayor o menor tenacidad de un material a partir de la observacion de su fractura en un ensayo Charpy:
Las fracturas de tipo cristalino se alcanzan con baja absorcion de la energia. Las fracturas de tipo grisaceo, textura lenosa, muestran la mayor absorcion de energia o resiliencia. 4.1. Justifique porque el Fe alfa(cc)s + resistente q el Fe gamma(ccc).
El Fe alpha(cc) tiene 4 sist d deslizamiento y el gamma tiene 12 y por tanto mayor aptitud de fluencia  4.2.Justifica el papel d vacantes y dislocaciones en el endurecimiento d metales y aleaciones. Favorecen la deformacion plastica q le da acritud a los metales y aleaciones el mecanismo es qlos atomos van deslizando uno a uno ocupando la vacante dejada por el frente de la dislocacion  4.3.Razona las causas de los deslizamientos observados en el lab durante el ensayo d traccion por deformacion. Las lineas d deslizamient se inician en los monocristales con sist d deslizamiento densos y situados a 45 grad dl eje d aplic dl esfuerzo 4.5 puede justicarse el hecho d q solo en unos pocos granos d la estructura policristalina... En una estructura policristalina la orienatcion d los granos es al azar esto quiere decir q pueden estar orientados a cualquier direccion cuando los esfuerzosson pequenyos los granos q primero deslizaran son los q su orientacion este cercana a 45 grad ya q necesitan poco esfuerzo para quedarse en dicha orientacion  4.6.Un pulido posterior al deslizamiento d1metal dvuelv la apariencia xterna naturl eliminando la rugosidad como se justifica. El pulido d una pieza consiste en eliminar la rugosidad d la pieza,tras el deslizamiento la probeta tendra una superficie aspera pasaremos la probeta por lijas en una direccion y variando la misma en 90 grad cda cierto tiempo para evitar discontinuidades entonces la meteremos en la pulidora y esta nos devolvera una aparienc ia externa original d la pieza ya q la probeta s d superficie lisa al principio  4.7.Razona las causa q justifican l aumento d dislocaciones n correlacion con la def plastica. La causa principal es la teoria d multiplicacion de dislocaciones esta teoria se basa en q ante un esfuerzo la disocacion se expande dejando en el centro d esta otra dislocacion q se genera para repetir el ciclo.cuantas mas dsloccions tenga mas deformacion plastica sufrira el material  4.8.Razona la influencia n las caracteristicas resist q tienen los afinadores d grano q se aplican en los procesos d colada d piezas. Aumentan la velocidad d nucleacion facilitando la creacion d granos equiaxiales y d menor tamanyo  4.9.Describe el metodo destructivoy otro no destructivo para determinar el estado tensional del mater. El destructivo mediante picaduras d corrosion consiste en un ataque quimico apropiado a las superficies metalicasq se magnifica 1and en los ptos d interseccion d las dislocaciones del metal sobre su superficie y el no destructivo el d microdureza  4.10.razona los argments q inducen a clasif el proces d afino d grano como 1 tecnic d endurecimiento. En los bordes d grano las dislocaciones quedan anclada inmovilizandose en su deslizamiento el aumento de los bordes d grano,el tamanyo d grano fino, signific limitar la plasticidad d los monocristales y por ende comportamient d aleacion endurecido
4.11 .Consec d la dif plastica en metales y aleaciones evaluandolo n terminos d indices d endurecimiento.Como consec d la dif plastica tenemos q el indicador de endurec absoluto conseguid por la deformacion aumenta Le=Lec/Leo-1,el indicador del grad d endurecimiento relativo intrinsec d la aleacio deformada(alargamiento disminuye) a=1-Ai/Ao,si el indicador d grado d endurecimiento relativo intrinseco d la aleacion deformada aumenta(aumenta Le y sigma sub r)4.12.Concepto d textura cristalina. Es la orientacion preferencial d determinadas direcciones cristalograficas orientadas hacia eleje d aplicacion del esfuerzola cualidad d la orientacion es funcion del tipo d estructura cristalina y d conformacion plastica efectuada mientras q el grado d orientacion s funcion del grado d deformacion alcanzado
4.13.Mecanismos d endurecimiento por maclado.El maclado es un mecanismo de endurecimiento que potencia la inhibicion de flujo plasticopor deslizamiento por particion del grano y el bloque de bordes4.14 metalica obtenida por procesos d def.. La identificacion de esta etapa del recocido contra acritud puede efectuarse bien a partir de las medidas d endurecimiento remanente bien a partir del flujo termico por la disminucion de la energia interna o bien por medid a de la forma y dimension del grano 4.15.Etapas del recocido vs acri. Microestructura. Tiene 3etapas.1-la recuperacion en la q se observa un ligero descenso d la dureza sin cambio en la conformaci d los cristales-2-la recristalizacion q denota la perdida d las caracteristicas conseguidas en la acritud y la reconstruccio d la estructura policristalina-3-el engrosamiento d grano , alternativa se dilata el tiempo d tratamiento q hace descender ligeramente las caracteristicas resistentes consecuencia del ngrosmient d grano q ha tenido lugar
4.16.Influencia d la temperatura n l timpo d recristaliz.  Tiempos y temperatura mantienen una correlac. exponencial al inverso siendo mas sensibles a la variacion d temperatu tiempos d recristalizacion y acritud muestran una correlac. inversa d tipo hiperbolico la acritud influye d modo inverso con el tiempo requerido para producir la recristalizacion 4.17.Efecto del tiempo requerido n la recristalizacion variables. El aumento de deform. acritud,y la temperatura d recristalizaci actuan en el sentido d disminuir los tiempos necesarios para recristalizar toda la masa 4.18 recristalizado.Para las mismas condiciones de recocido y deformacion un tamanyo d grano pequenyo favorece el recristalizado mas pequenyo y viceversa 4.19. Efecto del tiempo y la temperatura en el engrosa d gran. El tamanyo d grano s creciente d forma exponencial con el tiempo d engrosamiento d grano y con la temp d recocido-con el tiempo d recristalizacion disminuye la acritud previa y la temperatura(grafica) 4.20. Defin l proces xa reducir l tamanyo de grano de una aleaci med proce acritu. El grano muy fino se consigue tras sucesivos procesos d deformacion con acritud maxima y recris sin etapa d engrosamien d grano. consigue tras sucesivos procesos d deformacion con acritud maxima y recristalizacion sin etapa d engrosami 5.1.Indica las diferencias entre la nucleacion homogenea y heterogenea.La nucleacion heterogenea se da cuando existe un radio critico menor del embrion, esta nucleacion se conforma adosada a la superficie del nucleo extrañosolido en la masa liquida. Se utilizan afinadores de grano. El radio critico en la  nucleacion homogenea los nucleos se forman homogeneamente y se utilizan afinadores de grano. 5.2.Indica los parametros o condiciones que facilitan la formacion de estructuras dendriticas: Suelen ser caracteristicas de piezas obtenidas por solidificacion de metales puros, tambien se justifican por la mayor velocidad de crecimiento de los embriones en las direcciones preferentes dela estructura cristalina, el tamaño de las dendritas depende de la velocidad de enfriamiento, a mayor velocidad de enfriamiento menor tamaño de dendritas, el tamaño de las dendritas se verá disminuido si se usan  afinadores de grano, el numero depende de la velocidad de nucleacion de embriones estables. 5.3.Indica las zonas donde es mas probable encontrar granos  equiaxiales y sus causas:Este tipo de grano se encuentra distribuido por la zona central de la superficie de la pieza colada ya que son las primeras en solidificar debido a su mayor velocidad de enfriamiento. 5.4.¿Como podemos favorecer la isotropia de las piezas coladas en metales puros?Añadiendo afinadores de grano o núcleos extraños que tienden a conformar piezas con estructuras
más isotrópicas.Tb la estructura equiaxial favorece la isotropía. 5.5.Razona las condiciones para que un nucleo extraño sea un afinador de grano:Debe actuar sobre sobre loa granos equiaxiales y dendriticos durante la solidificacion reduciendo ambos tipos de grano,debe permitir la nucleacion heterogenea en la solidificacion de metales. Suelen ser elementos  de transicion,forman compuestos intermetalicos o ionicos, carburos, nitruros, boruros y por ultimo presentan una estructura isomorfa y radio atomico no muy diferente. 5.6.Identificacion de fases de unaaleacion.Comentar brevemente los metodos utilizados:-Tecnicas metalograficas:se visualizan las fases existentes a la temperaturas que son estabilizadas,se realizan a temperatura ambiente,en principio solo se observan aquellas fases que sean estables a esa temperatura,se puede realizar un
enfriamiento brusco desde la temperatura anteriormente observado siempre y cuando este no produzca otros cambios de fase,tambien se puede utilizar la microscopia
con platina de calentamiento para realizar observaciones a temperaturas elevadas.-Microdureza:Nos permite cuantificar las caracteristicas resistentes a temperatura
ambiente.-Difraccion de rayos X:Identifica la fase estable por comparacion del expectro caracteristico obtenido. 5.8.Justifica las causas por las que no pueden existir metales qse aleen itersticialmente,con soubilidad total en estado solido.Es debido fundamentalmente
al similar tamaño atomico (los atomos no caben en los intersticiales) 5.9.Prevee los problemas que podemos encontranos al calentar una aleacion por debajo, pero proximo,de la linea de solidus,si esta ha sido obtenida por colada a velocidades de enfriamiento altas:-Que aparezca fase liquida.-Segregacion dendritica 5.10.Explica el fenomeno de la segregacion dendritica:El enfriamiento rapido fuera del equilibrio,genera un intervalo mayor de temperatura en el cual el liquido y el solido estan presentes al mismo tiempo.La ultima solidificacion ocurre a una temperatura mas baja que la predicha por el diagrama de equilibrio. El ultimo liquido en solidificarse tendra una concentracion mayor del metal que presenta menor temperatura de fusion.Cuanto mayor sea la rapidez de enfriamiento,mas grandes seran los efectos mencionados.
5.11.Describe el efecto coring:Es la diferencia de concentracion de los componenetes en las sucesivas capas desde el nucleo hasta el exterior de un grano monofasico.El grano es mas rico en el nucleo de componente de mayor punto de fusion y en la corteza del de menor punto de fusion. 5.12.Caracteristicas de una estructura segregada:No son adecuadas para fines industriales,en las estructuras segregadas,las fronteras de grano pueden actuar como plano de debilidad,ya que actua como efecto matriz o ensamblador de granos.Soncausa de falta de uniformidad enlo que se refiere a las propiedades fisicas y mecanicas,y en algunos casos,un aumento de la susceptibilidad de la corrosion intergranular,
debido al ataque preferencial que ejerceria un medio corrosivo.Tiene cararteristicas mecanicas Le y R menores a lasestructuras uniformes.5.13.Etapas del recocido de homogeneizacion:Se introduce la pieza en el horno,se calienta hasta la temperatura de homogeneizacion y posteriormente se enfria.5.14.Indica las caracteristicas resistentes que se obtienen despues de un recocido de homogeneizacion en una estructura segregada:La fase segragadamantiene invariante su dureza y por tanto su composicion.La fase primaria sufre una disminucion paulatina de la microdureza,lo que significa un enriquecimiento del metal de menor punto de fusion procedente de la fase segregada.5.15.1.Causas de la difusion de los metales:se da en cualquier estado y esta sujeto a la difusion de los atomos o moleculas entre lasdiversas zonas que muestran diferenciales de concentracion.La difusion es provocada por innumerables desplazamientos desordenados.Si un gran numero de atomos toman parte en estos movimientosproducen un flujo sistematico enla direccion del gradiente de concentracion.
5.15.Leyes que regulan los fenomenos de difusion:-->Leyes de Fick: (1)El flujo de los atomos es proporcional al gradiente de concentracion y esta dirigida en el sentido contrario del gradiente.(2)La variacion de la concentracionen el tiempo es funcion directa de la derivada respecto al espacio del gradiente de concentracion lineal.5.16.Microestructura del constituyente eutéctico.¿Como influye este en el comportamiento mecanicode las aleaciones? Se identifica por:-uniformidad, a nivel macroestructural.-Formas laminares alternadas de las fases presentes, a nivel microestructural.-El maximo de endurecimiento se observa precisamente,en la composicion eutectica e incremento hasta este punto cuando partimos de la composicion del metal puro 5.19.¿Como puede evitarse el efecto Coring en una aleacion que presenta un amplio intervalo de solidificacion?¿Como puede corregirse?Podemos evitarlo disminuyendo lavelocidad de enfriamiento utilizando un molde mas fino.Lo corregiremos con un recocido de homogeneizacion.5.20.Justifica la posibilidad de que aparezca segragacion dendritica en una aleacion de composicion eutectica.Se puede producir segregacion dendritica por un enfriamiento rapido.5.21.Justifica las caracteristicas resistentes de una estructura que presenta segregacion dendritica:Las estructuras segregadas son causa de falta de uniformidad en lo que se refiere a las propiedades fisicas y mecanicas, y en algunos casos,un aumento de la susceptibilidad de la corrosion intergranular,debido al ataque referencial que ejerceria un medio corrosivo.La estructura segregada tiene como caracteristicas mecanicas, LeR inferior a la estructura uniforme.
5.22.Microestructura de las aleaciones hipoeutecticas:Son granos monofasicos, inmersos en la estructura bifasica del eutectico.5.23.Microestructura de las aleaciones hipereutecticas:La microestructura hipoeutectica e hpereutectica son semejantes con solo sustituir la fase rica en Cu de la hipoeutectica por la base rica en Ag de la hipereutectica. son semejante
7.1.Transformacion martensitica.Justificacion:
Es un proceso de endurecimiento por aleaciones que poseen como aleantes algun metal alotropico.Este es el caso del hierro del acero. Para realizar dicha transformaciGraph Yán tendremos que utilizar un proceso de templado que consiste en calentar el acero a una temperatura superior a los 723 andC para que los componentes de acero (ferrita y perlita en el caso de los aceros hipoteuctoides)perlita y cementita(en el caso de los hipereutectoides) se transforme en austenita.7.3.De que parametros depende la dureza de un acero con estructura martensitica:-La velocidad de enfriamiento en el templado
-El contenido de C en el acero y aleantes-TamaGraph Y7.4.Por que es necesario aplicar un revenido tras los tratamientos de temple con transformacion martensitica: Porque al templar un acero y realizar la trans.martensitica, el acero adquiere unas propiedades estaticas muy elevadas producidas por las tensiones internas creadas en los cristales y por tanto unas propiedades dinamicas muy pequeGraph Y 7.5.Define el concepto de velocidad critica de temple. De que parLinemetros depende: Es la velocidad minima de enfriamiento a la que tenemos que someter una masa de austenita para que se transforme en su totalidad a martensita.Depende de: -El tamanyo del grano-Los aleantes del acero7.7.Bajo que condiciones: material, temperatura de austenizacion...podemos encontrarnos que,tras el temple, no se alcanza la dureza correspondientes al 100% de martensita,observLinendose mezclas de M+A:Puede no alcanzarse por:-La composiciGraph Yán del material en C y en aleantes, ya que en aleaciones con un alto contenido de aleantes suele quedar austenita retenida tras el templado.-Velocidad del templado-Tamanyo de la pieza7.8_.En un proceso industrial de temple, en aceros con 0.4%C, comienza a detectarse una mejor dureza que en las piezas correspondientes a ese mismo tratamiento correcto. Se realizo un estudio de las piezas defectuosas y se determino:a)Que la composiciGraph Yán del acero es correcta.b)Que la microestructura del temple presenta una mezcla de martensita con un 10-20% de ferrita.Senyale y justifique las causas del fallo?Que la velocidad de enfriamiento haya sido menor a la velocidad critica de templey que un porcentaje de la austenita haya evolucionado en forma de ferrita.7.10-.Como pueden obtenerse estructuras 100% martensiticas enfriando al aire una pieza de acero? Justificar.Si conseguimos que la velocidad critica de temple sea inferior a la velocidad de enfriamiento del aire, cosa que se puede conseguir aleando acero con componentes como Mn, Mo, Cr, Si o Ni.
7.11-.Establece las diferencias que que pudieran existir entre los productos en la transformaciGraph Yán hiper e hipoeutectoide.La diferencia que existe entre las bainitas hiper e hipoeutectoides radica en la composiciGraph Yán de carbono de estas.7.12-.Justifica los efectos contrarios sobre la posiciGraph Yán de las curvas de los elementos formadores de carburos en los aceros.Los elemenos formadores de carburos reducen la templabilidad de los aceros, ya quenecesitan altas temperaturas de austenizacion para lograr su disoluciGraph Yán total, quedandocarburos sin disolver si no se alcanzan, lo cual implica una disminuciGraph Yán del porcentaje de C en la masa austeniticay por lo tanto obtendremos una martensita de menor dureza. Sin embargo, estos despalzan S a la derecha por lo que necesitamos mas tiempo para que la austenita se transforme y por lo tanto la velocidad critica de temple se reduce.7.13-.Indica los elementos que muestran efectos deformadores de las curvas de las S en los aceros:Mn, Mo, Cr, Si o Ni.
7.14-.Razona sobre las correlaciones que permite admitir el diagrama TTT de transformaciones isotermas como apto para definir la velocidad critica de temple:
Si trazamos sobre el diagrama TTT la cinetica de enfriamiento a distintas velocidades, observamos que algunas de estas cortan zonas de transformaciGraph Yán a ferritas+perlitas o bainitas,por locual el porcentaje de austenita no se transforma a martensita a esas velocidades. Sin embargo existen otras que no cortan ninguna de estas zonas y van directamente a la zona de transformaciGraph Yán martensitica, por lo cual toda la masa de austenita se transformara a martensita.Y entre estas habra una que sera tangente a la curva de transformacion denominada velocidad critica de temple.
7.18 Justifica los procesos que permetirian eliminar la austenita retenida en las estructuras de aceros aleados.Deberemos someter al acero a un proceso isotermo que permita que la martensita que rodea a la austenita retenida pueda deformarse y permita a la austenita cambiar a martensita, con estrucuta mas voluminosa.7.19 Clasifica las aleaciones y aplicaciones mas generales de las transformaciones con memoria de forma. Las aleaciones con memoria de forma son aquellas que despues de un proceso de fabricacion, vuelven a la forma que tenia a una temperatura determinada.Son aleaciones como:Cu.14,2 Al.4, 2´, Se caracteriza por: tener transformacion martensitica reversible. Transformacion martensitica del tipo de deformacion por maclado. Aplicaiones en valvulas o cierres que necesitan materiales que varien sus propiedades mecanicas cuando la temperatura en el interior aumente.7.23 Analiza las caracteristicas que pueden esperarse en un acero alto de contenido de aleacion que despues del temple se le aplica el revenido para transformarla austenita retenida por largos periodos de tiempo. Si a un acero templado con alto contenido de aleacion le aplicamos un revenido en periodos largos de tiempo para eliminar la austenita retenida en el podremos esperar: Transformacion de  la austenita retenida en martensita, el revenido de la martensita que mejora las caracteristicas  dinamicas, y si el revenido lo alargamos en el tiempo podemos llegar al sobreenvejecimiento con la consecuente perdida de C de la martensita, por lo cual se perderan propiedades mecanicas. Conclusion, en vez de proucir un transformado de la austenita retenida en martensita para  conseguir mas dureza, hemos disminuido considerablemente las caracteristicas mecanicas del acero.

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